表面活性剂对湿式静电除尘器工作性能影响

表面活性剂对湿式静电除尘器工作性能影响

摘要:湿式静电除尘器(WESP)对 PM2.5 具有较高的捕集效率,因此在工业领域的应用日益广泛。然而由于表面张力作用,水膜在WESP 收尘极表面容易形成“干斑”从而影响除尘效果。为了减少“干斑”的形成

并提高除尘效率,在水中加入了表面活性剂,将十二烷基苯磺酸钠(SDBS)溶液、十二烷基苯磺酸钠(SDBS) 与羧甲基纤维素钠(CMC)的混合溶液分别作为 WESP 供液,对成膜特性及除尘效率进行了实验研究,并与以水作为供液的传统工况进行了对比。在 200L/h、400L/h 和 600L/h 三种不同供液量下,实验发现 SDBS 溶液及 SDBS-CMC 混合溶液的成膜率相比水均有不同程度的提高;而 SDBS-CMC 混合溶液的液膜厚度相比水有明显提高;SDBS 溶液及SDBS-CMC 混合溶液作为供液时的除尘效率相比水亦有不同程度的提高。表明表面活性剂的应用能改善湿式静电除尘器的液膜特性并提高除尘效率。

关键词:表面活性剂;成膜率;液膜厚度;WESP;除尘效率

EFFECTS OF CHEMICALS ON THE PERFORMANCE OF WET ELECTROSTATIC PRECIPITATOR

Yang Zhen-min, Huang Chao*, Wang Jia-hao, Geng Wan-ting

(School of Energy and Environmental Engineering, Hebei University of Technology, Tianjin 300401 ,China)

Abstract Wet electrostatic precipitator (WESP) is more effective for the collection of PM2.5, therefore its applications in industry has become more and more. However, “dry patches” are easily formed on the collectors because of the surface tension of water, which will deteriorate the performance of WESP. In order to reduce the “dry patches” and increase the dust collection efficiency, surfactants are added into the supplying water of WESP, therefore, two solutions such as sodium dodecylbenzene sulfonate (SDBS) solution, mixed solution of SDBS and sodium carboxymethylcellulose (CMC) are tested as supplying liquid in WESP. Then the film forming characteristics and the dust collection efficiency of the two solutions compared with the traditional liquid water in WESP are tested. Making the flow rate of supplying liquid in our tests as 200L/h, 400L/h and 600L/h, we found not only that the film ratio of the SDBS solution and the SDBS-CMC mixed solution increase by different degrees respectively, but that the film thickness of the mixed solution rises, that the dust collection efficiency of the SDBS solution and the SDBS-CMC mixed solution achieves different growths respectively. In conclusion, it is obviously that suitable surfactants can improve the film forming characteristics and the dust collection efficiency in WESP in varying degrees.

Keywords surfactant; film ratio; film thickness; WESP; dust collection efficiency

引言

湿式静电除尘器(WESP)相比干式静电除尘器(ESP),有着较高的除尘效率,尤其对 PM2.5 的捕集效率更是明显提高。但由于水的表面张力作用在收尘极容易形成“干斑”从而导致除尘效率下降[1],不仅“干斑”区域粉尘无法被水膜冲刷,而由于粉尘导电性差,容易导致大规模电晕闭锁。因此 WESP 中收尘极液膜的均匀稳定是保证其高效运行的关键因素之一。

为了改善 WESP 收尘极的成膜特性,诸多学者进行了一系列研究。如用纤维膜代替传统的金属板电极[2-5];或对金属板进行镀层加工[6];或对光滑 PVC 板进行刻槽加工 [7]。上述

收稿日期:06-05

基金项目:科技攻关计划项目(No. E2018202333);河北省创新能力提升计划项目(No. 19453713D)

第一作者:杨振民(1974-),男,讲师,博士研究生,主要研究方向为工业除尘与余热利用。E-mail:[email protected]

*通信作者:黄超(1960-),男,教授,主要研究方向为工业除尘与雾霾防治。E-mail: [email protected]

研究均是以改变收尘极本身材料为目的的,本文则以光滑 PVC 板为收尘极,PVC 板作为收尘极最早由德国鲁奇公司开发用于管式静电除雾器中[8],类似的国内东方锅炉曾用 PPS 工程塑料板作为 WESP 的收尘极[9],众所周知塑料类物质具有很好的耐腐蚀性,但其亲水性有待于进一步提高[10],在 WESP 供水中加入表面活性剂以改变其表面张力及粘度,以期改善收尘极供液成膜特性并提高除尘效率。

所谓表面活性剂是指能显著降低溶液表面张力的一类物质,它们由亲水性的极性头基和憎水性的非极性链尾所组成[11]。表面活性剂多用于洗涤剂[12]、乳化剂[13]、润湿剂[14]、发泡剂[15]的制取以及萃取[16]和吸收[17]等行业中,被形象地称为“工业味精”。表面活性剂在土壤修复[18-19]、水处理[20]、喷水降尘及湿法除尘等环保行业中的应用亦不乏先例。1993 年郭敏

[21]指出在水中添加少量表面活性剂可以强化水对煤尘表面的润湿能力,是提高水力除尘的

一种有效方法。目前在静电除尘器中表面活性剂多用于细颗粒物的化学团聚剂,如朱洪堂等

[22]用十二烷基苯磺酸纳、无机盐和高分子絮凝剂构成三元团聚剂,从改变固液接触角、加速润湿和改变颗粒表面性质等多方面协同作用促进细颗粒物凝并。杨晓媛[23]在湿式静电除尘器中用羧甲基纤维素钠和黄原胶作为团聚剂促进细颗粒物凝并,提高了除尘效率。而将表面活性剂用于 WESP 收尘极布液中仍鲜有报导。

十二烷基苯磺酸纳(SDBS)是很好的阴离子表面活性剂;羧甲基纤维素钠(CMC)除了作为表面活性剂之外又是常见的增稠剂,具有增稠、粘结、成膜、持水等作用[24]。为了改善WESP 收尘极成膜特性,提高除尘效率,本文配置了 SDBS 水溶液、SDBS-CMC 混合溶液, 首先分别测量水、SDBS 水溶液、SDBS-CMC 混合溶液三者的表面张力及粘度;然后对三者在光滑 PVC 收尘极上的成膜特性进行实验研究;最后在WESP 试验台上实验研究三者分别作为供液时的除尘效率。

  1. 试验装置及方法
    1. 表面张力及粘度

SDBS和CMC两种物质均产自天津某精细化工厂,纯度为分析纯,溶剂水取自学校自来水。SDBS溶液的临界胶束浓度为0.05%[25],而CMC作为增稠剂在工业中应用浓度一般为0.3%~0.5%[26]。故本文配置了0.05%SDBS水溶液、0.05%SDBS和0.4%CMC混合溶液,并对其表面张力及粘度进行了测量。测量仪器采用ZL-10型全自动界面张力仪和NDJ-5S型数显粘度计。

    1. 成膜率及液膜厚度

水膜测量实验系统如图 1 所示,主要由喷淋系统、测量系统和循环系统三部分组成,由转子流量计来调节喷淋系统中供水流量大小,测量系统由传感器、电容测微仪、电脑数据输出三部分组成。

当液膜在 PVC 收尘极表面流动稳定后,摄取测试板表面的液体成膜图像,经过图像处理得出相应的成膜率。成膜率被定义为液体润湿表面的面积与布水板总面积之比,即:

Se 100%

St

(1)

式中: Se 为有效成膜面积, St 为布水板板总面积。

采用电容法对供液流量分别为 200L/h、400 L/h 和 600 L/h 条件下 PVC 收尘极上水膜厚度进行了非接触式测量。实验时收尘极上选取均匀分布的 4 行 9 列共 36 个测点,测点位置如图 2 所示,4 行测点位置距离板上缘分别为 69.5 mm、163.5 mm、289.5 mm 和 349.5 mm。测量时将连续 120s 内的液膜厚度每隔一秒记录一个数据,将 120s 内的水膜厚度取平均值,

得出该流量下此点的液膜厚度。

%title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num

5

7 8

4

3

6

2

9

1

图 1 液膜厚度测试系统

Figure 1 Experimental system of liquid film thickness

%title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num

1 水箱;2 吸水泵;3 调节阀;4 流量计;5 被测极板;6 电容探头;7 电容测微仪;8 电脑;9 出水泵

163.

5

69.5

100

289.

5

349.5

400

800

100

    1. 除尘效率

图 2 测点分布图

Figure 2 Distribution of measure points

除尘效率实验系统如图 3 所示,由加热装置、给粉机、除尘器主体和排风风机及附件等四部分组成,其中除尘器主体又包括放电极、收尘极、布水系统、高压供电系统和除尘器箱体等。

air outlet

12

4

5

3

2

6

7

10 9 1

air inlet

13 18

8

11 16

14

15 17

图 3 V-I 特性和除尘效率实验系统

Figure 3 Experimental system of V-I characteristics and dust collection efficiency

1 给粉机;2 锥形进风管;3 集尘极的给水管;4 高压硅整流器;5 除尘器主体;6 集尘室放电极;7 收尘室集尘极板;8 粉尘采样仪;9 粉尘采样枪;10 变频风机;11 风机变频器;12 烟气排风管;13 玻璃转子流量计;14 吸水泵;15 水桶;16 吸水泵;17 水桶;18 抽水泵

滑石粉具有稳定的化学性质,而 800 目的滑石粉的粒径与工业粉尘相近,故本文选取

800 目的滑石粉作为实验粉尘。除尘效率由下式计算得到:

= cin  cout 100%

cin

(2)

式中: cin -进口气流含尘质量浓度; cout -出口气流含尘质量浓度。cin 的计算表达式如下:

cin

 1000W

60vin S

(3)

式中: W -单位时间内的给粉量 (g/min);

vin

-气流进口速度(m/s),由风速仪(Testo 405-V1,

德国)进行测得; S -气流横截面积(m2)。出口浓度cout 通过 HC-9001 型烟尘自动测试仪根据

颗粒物等速采样原理进行采样测得。

  1. 结果与讨论

%title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num %title插图%num

    1. 表面张力与粘度

本文对 0.05%SDBS 水溶液、0.05%SDBS 和 0.4%CMC 混合溶液的表面张力及粘度进行了测量,并与水的表面张力和粘度进行了对比,结果见表 1。

表 1 液体物性表

Table 1 Physical properties of liquid

水 0.05%SDBS 水溶液 0.05%SDBS+0.4%CMC 水溶液

粘度(mPa·s) 1 1.02 13

表面张力(mN/m) 73 36 33

由表 1 可以发现 0.05%的 SDBS 溶液与水相比,表面张力明显降低而粘度基本不变,而0.05%SDBS 和 0.4%CMC 混合溶液与水相比,表面张力明显降低且粘度明显增大。这是由于 CMC 溶于水后形成的离子和 SDBS 离子之间的静电作用,减小了 SDBS 离子间的斥力, 使表面活性剂更容易在溶液表面形成胶团,致使表面张力进一步有所降低[27]

    1. 成膜率

供液量分别为 200L/h、400L/h 和 600L/h 时,水、0.05%SDBS 溶液、0.05%SDBS 和

    1. %CMC 混合溶液三种液体在 PVC 收尘极上的成膜情况如图 4 所示。

%title插图%num 200L/h 200L/h 200L/h

400L/h 400L/h 400L/h

%title插图%num

%title插图%num %title插图%num

600L/h 600L/h 600L/h (c)0.05%SDBS 和 0.4%CMC 水 溶

      1. 水 (b)0.05%SDBS 水溶液

图 4 不同供液条件下成膜图像

Figure 4 The film formation images under different liquid supply conditions

由图 4 可以发现,相同供液量下水的成膜情况较差,在供水量较小时水流多以沟流、枝杈流型式存在,而加大流量则易出现水滴飞溅及水膜断破现象,与文献[28]对竖壁降膜中水的流态描述相类似。在加入表面活性剂 SDBS 后虽然在供液量较小时流动亦呈沟流、枝杈流状态,但在加大流量后原有的沟流逐渐合并成更大的流动面[29],液膜断破明显减少。成膜率随供液量的变化情况如图 5 所示。

90 SDBS水溶液

SDBS和CMC水溶液

80

70

成膜率 (%)

60

50

40

30

200 300 400 500 600 700

供液流量 (L/h)

图 5 不同供液条件下的成膜率

Figure 5 The film-forming ratios at different conditions

由图 5 可以发现,三种供液的成膜率均随着供液量的增大而增大。而相同供液量时成膜率从小到大依次为水、SDBS 溶液、SDBS-CMC 混合溶液。供液量为 200L/h、400L/h 和 600L/h 时,SDBS 溶液相比水成膜率分别提高了 22.74%、17.72%和 9.41%;而SDBS-CMC 混合溶液相比水成膜率则分别提高了 31.78%、19.35%和 11.14%。发现成膜率随着表面张力的减小而增大,原因在于液体表面张力越小,越容易在固体表面铺展, 则润湿性越好[30]。文献[29]曾对加入表面活性剂后的竖壁降膜流动中的干斑面积进行了研究,发现加入表面活性剂后由于减小了表面张力和接触角,使干斑面积减小而成膜率提高。该现象亦可由 Young 润湿方程[11]进行解释。

根据 Young 润湿方程有

coss,g s,l

l,g

(4)

式中: s,g 、s,l 和l,g 分别为固-气表面张力、固-液表面张力和液-气表面张力,

接触角。当固-液表面张力s,l 减小时,会导致接触角减小,即液体在固体表面铺展性越好。

    1. 液膜厚度

本文分别对水、SDBS 溶液、SDBS-CMC 混合溶液在 200L/h、400L/h 和 600L/h 供液时进行了液膜厚度的测量,以 200L/h 为例,从上到下 4 行测点的液膜厚度如图 6 所示,其中(a)(b)(c)图分别为水、0.05%SDBS 溶液、0.05%SDBS 和 0.4%CMC 混合溶液的液膜厚度。

600

1st line 2nd line

3rd line

4th line

550

500

film thickness (m)

450

400

350

700

600

1st line

2nd line

3rd line

4th line

film thickness (m)

500

400

300

700

650

%title插图%num

1st line 2nd line 3rd line 4th line

600

film thickness (m)

550

500

450

400

300

250

0

20 40 60 80 100

position (cm)

(a)水

200

0 20 40 60 80 100

position (cm)

      1. 0.05%SDBS 水溶液

350

300

0 20 40 60 80 100

position (cm)

(c) 0.05%SDBS 和 0.4%CMC 水溶液

图 6 200L/h 供液时的液膜厚度

Figure 6 Film thicknesses with liquid flow rate of 200L/h

由图 6 可以发现,收尘极表面的液膜厚度在横向和纵向上呈波动性变化。同一行内测点之间水膜厚度有差异,主要由于喷嘴出口水流分布均匀程度和液体的润湿性能力有限;同一列测点位置越往下水膜越厚,主要由于重力作用和液膜本身的波动致使其厚度的变化。供液量为 400L/h 和 600L/h 时的液膜厚度变化趋势和 200L/h 相类似。

%title插图%num

为了表示液膜厚度的变化趋势,采用液膜厚度概率密度分布函数(PDF)[31]来表征 36 个

测点的液膜厚度,三种供液不同流量下液膜厚度概率密度分布如图 9 所示。

0.35

0.30

0.25

PDF(%)

0.20

0.15

水 200L/h SDBS 200L/h

SDBS+CMC 200L/h

水 400L/h SDBS 400L/h

SDBS+CMC 400L/h

水 600L/h SDBS 600L/h

SDBS+CMC 600L/h

0.10

0.05

0.00

200 400 600 800 1000 1200

Film Thickness(m)

图 7 不同供液液膜厚度PDF

Figure 7 Film thickness PDF of different supplying liquid

由图 7 可以发现,随着流量的加大对每种供液 PDF 曲线逐渐向右移动且曲线宽度逐渐增大,分别意味着峰值所对应的液膜厚度逐渐加大和液膜波动幅度增大。对比相同流量下水和 SDBS 溶液可以发现两者峰值所对应的液膜厚度基本相同,原因在于两者粘度基本相等。对比相同流量下三种供液可以发现 SDBS-CMC 混合溶液峰值所对应的液膜厚度最大,这是由于其粘度最大所致。

文献[32]曾对 WESP 中收尘极上液膜流动进行数值模拟,并得出了临界液膜厚度表达式,

 45

2

1 5

  7

3 g 2 (1 cos) 

(5)

 

式中: -临界液膜厚度(m); -接触角; -液体密度(kg/m3); -液体动力粘度(Pa·s);

-液体表面张力(N/m); g -重力加速度。由(5)式可以发现,增大液体粘度则液膜厚度增大。为消除纵向及横向液膜不均对厚度的影响,将 36 个测点液膜厚度求平均值所得平均液

膜厚度如图 8 所示。

900

% (水)

% (SDBS水溶液)

% (SDBS+CMC水溶液)

800

700

film thickness (m)

600

500

400

200 300 400 500 600

供液量 (L/h)

图 8 所有测点平均液膜厚度

Figure 8 Average film thicknesses of all measure points

从图 8 可以看出,三种供液的平均液膜厚度均随着供液量的增大而增大。相同流量下水和 SDBS 溶液的平均液膜厚度基本相等,故两条线几乎重合,原因在于两者粘度基本相等。而三种供液中 SDBS-CMC 混合溶液的液膜厚度最大,供液量为 200L/h、400L/h 和 600L/h 时,SDBS-CMC 混合溶液相比水液膜厚度则分别增大了 20.23%、14.45%和 10.70%。这是由于加入 CMC 后溶液粘度增大所致。这与文献[33]所得规律相同,文献[33]则是在 PEO 水溶液中加入增稠剂使液膜厚度增大用于润滑和密封行业中。

仿照努赛尔竖壁降膜厚度经验公式[34]的形式,即

2 1/ 3

a Reb  

g

(6)

式中-液体运动粘度(m2/s);g-重力加速度(m/s2)。

分别对三种供液液膜厚度进行了曲线拟合,得出了其液膜厚度的表达式,结果见表 2

所示。式中 Re 由下式计算得到:

Re  4M

L

式中: M -供液流量(kg/s); µ -液体动力粘度(Pa·s); L -收尘极宽度(m)。

表 2 液膜厚度经验关系式

Table 2 Empirical correlations of liquid film thickness

Liquids film thickness (µm)

2 1/ 3

(7)

SDBS 溶液

 34.81Re0.592  

g

2 1/ 3

 34.74 Re0.591  

g

SDBS+CMC 溶液

2 1/ 3

 42.67 Re0.518  

g

    1. 除尘效率

在除尘效率实验台上进行了三种供液流量分别为 200L/h、400L/h 和 600L/h 时的除尘效率测量,并进行了相互对比,结果如图 9 所示。其它实验参数如下:除尘器进口风速 0.8 m/s, 给粉浓度 17 g/min,放电极供电电压 45kV。

98

96

collection efficiency (%)

94

92 水

SDBS溶液

90 SDBS+CMC溶液

200 300 400 500 600

water flow rate (L/h)

图 9 三种供液的除尘效率

Figure 9 The collection efficiencies of three kind of supplying liquids

由图 9 可知,随着流量的增加,三种供液除尘效率均逐渐增大。三种供液在相同流量下除尘效率从小到大依次为:水、SDBS 水溶液、SDBS-CMC 混合溶液。供液量为 200L/h、400L/h 和 600L/h 时,与水相比 SDBS 溶液除尘效率分别提高了 3.0%、1.71%和 1.48%;而SDBS-CMC 混合溶液相比水除尘效率则分别提高了 5.99%、4.50%和 4.44%。相同流量下水和 SDBS 溶液相比,两者液膜厚度基本相同,则液膜对收尘极积灰的冲刷力度基本相同,而由于 SDBS 溶液的成膜率较高,在收尘极上“干斑”较少,同时溶液中离子的存在增强了收尘极的导电能力,使得 SDBS 溶液除尘效率高于水。三者对比发现 SDBS-CMC 混合溶液除尘效率最高,原因在于不仅成膜率和溶液导电性得到了保障,同时液膜厚度加大使得冲刷能力增强。表明提高成膜率、增加液膜厚度、增强溶液导电性有利于除尘效率的提高。

文献[35]对 WESP 不同材料收尘极的接触角、持液量及除尘效率进行了实验研究,结果发现接触角越小持液量越大,同时除尘效率越高。当然液膜厚度越大,则极板持液量也越大, 所以文献[35]从另一侧面证明成膜率和液膜厚度的增大利于除尘效率的提高,与本文结论相 吻合。

  1. 结论

目前在静电除尘器中表面活性剂多用于细颗粒物的化学团聚方面,如文献[22,23]。这类研

究是将表面活性剂及团聚剂的水溶液喷淋到静电除尘器流场中,在喷淋过程中往往会造成除尘器工作电压的波动。而本文将水、SDBS水溶液、SDBS-CMC混合溶液分别作为湿式静电除尘器的供液,进行了成膜特性和除尘效率的实验研究,结论如下:

1、水、SDBS 水溶液、SDBS-CMC 混合溶液三种液体的表面张力依次减小,相同流量下三者成膜率依次增加。表明加入表面活性剂,减小了液体表面张力,有利于提高供液成膜率。2、相同流量下水和 SDBS 溶液的平均液膜厚度基本相等,而 SDBS-CMC 混合溶液液膜厚度最大。表明加入增稠剂 CMC 后,液体粘度增大,有利于提高液膜厚度。并对三种供液平均液膜厚度进行拟合得出了其数学表达式。

3、水、SDBS 溶液、SDBS-CMC 混合溶液在相同供液量下除尘效率依次增大。加入 SDBS 后减小了表面张力,提高了成膜率,减少了“干斑”的产生;而加入 CMC 后增大了液体粘度,使液膜厚度增加,增强了液膜冲刷能力;同时这些盐类物质的加入,使得液体中离子增多,增强了收尘极液膜的导电能力。表明在 WESP 供液中加入 SDBS 和 CMC 能够提高其除

尘效率。

表面活性剂除了 SDBS 和 CMC 之外还有很多其它物质,其它表面活性剂对 WESP 成膜特性及除尘效率的影响对比研究将在后续工作中进行。

参考文献:

  1. Bayless D J, Alam M K, Radcliff R, et al. Membrane-based wet electrostatic precipitation[J]. Fuel Processing Technology, 2004, 85: 781-798.
  2. Pasic H. Membrane based electrostatic precipitation[J]. Filtration & Separation 2001, 38(9): 28-31.
  3. Pasic H, Caine J, Shah H. MWESP: Membrane tubular wet electrostatic precipitators[J]. Filtration & Separation, 2006, 43(9):16-18.
  4. Bayless D J, Pasic H, Alam M K, et al. Use of membrane collectors in electrostatic precipitators[J]. Journal of Air & Waste Management Association, 2001, 51: 1401-1407.
  5. Bayless D J, Shi L M, Kremer G, et al. Membrane-based wet electrostatic precipitation[J]. Journal of Air & Waste Management Association, 2005, 55: 784-791.
  6. Tsai C J, Lin G Y, Chen S C. A parallel plate wet denuder for acidic gas measurement [J]. AIChE Journal. 2008, 54(8): 2198-2205.
  7. Huang C, Ma X Q, Wang M Y, et al. Property of the PVC dust collecting plate used in wet membrane electrostatic precipitator[J]. IEEE Trans Plasma Sci, 2014, 42(11): 3520-3528.
  8. 刘媛,闫骏,井鹏,尚光旭,等. 湿式静电除尘技术研究及应用[J].环境科学与技术,2014,37(6):83-88.
  9. 王进,庄原发,张芳,等. 湿式静电除尘器 PPs 收尘极研究[J].东方电气评论,2017,31(122):24-33. [10]陈银川,吴俊,蒋淑红,等.醋酸纤维素对聚氯乙烯膜的亲水性强化研究[J].水处理技术,2013,39(11): 52-56.
  10. 张玉军. 物理化学[M].北京:化学工业出版社, 2008.
  11. Cheng H H, Hsieh C C. Integration of chemical scrubber with sodium hypochlorite and surfactant for removal of hydrocarbons in cooking oil fume[J]. Journal of Hazardous Materials, 2010, 182 (1): 39-44.
  12. Yao L, Liu H T, Wang X, et al. Ultrasound-assisted surfactant-enhanced emulsification microextraction using a magnetic ionic liquid coupled with micro-solid phase extraction for the determination of cadmium and lead in edible vegetable oils[J]. Food Chemistry, 2018, 256: 212-218.
  13. Tang H H, Zhao L H, Sun W, et al. Surface characteristics and wettability enhancement of respirablesintering dust by nonionic surfactant[J]. Colloids and Surfaces A: Physicochemical and Engineering Aspects, 2016, 509: 323-333.
  14. Zhu H, Chen L L, Xu J,et al. Experimental study on performance improvement of anionic surfactant foaming agent by xanthan gum[J]. Construction and Building Materials, 2020, 230:1-8.
  15. Wang B, Wen X H, Shen B, et al. A systematic evaluation on the performance and mechanism of surfactants as additive of draw solution in forward osmosis[J]. Desalination, 2018, 445: 170-180.
  16. Vázquez G, Cancela M A, Varela R, et al. Influence of surfactants on absorption of CO2 in a stirred tank with and without bubbling[J]. Chemical Engineering Journal, 1997, 67: 131-137.
  17. 祝红,张焕祯,毕璐莎,等.超声波-表面活性剂修复柴油污染土壤实验研究[J].环境工程,2016, 34(4):

181-185.

  1. 黄昭露,陈泉源.五种表面活性剂对柴油污染土壤清洗效果的比较[J].环境工程,2015,33(2):168-172.
  2. 王云中,王天玉,杨成建,等. 低浓度表面活性剂对景观水体沉积物稳定性及总氮的释放影响[J].环境工程,2017,35(3):10-18.
  3. 郭敏. 水力防治煤尘中所用表面活性剂的选择方法[J].环境工程,1993, 11(2):11-15.
  4. 朱洪堂,申贤坤,李润浩,等.化学团聚剂强化燃煤细颗粒物团聚脱除[J].环境工程,2020,网络首发:1-8.
  5. 杨晓媛,肖立春,张萌,等.化学团聚对燃煤细颗粒物的脱除[J].环境工程. 2018,36(11):58-63.
  6. 刁静静.食品加工中的增稠剂(六)-羧甲基纤维素钠.肉类研究,2010,(3):66-68.
  7. Zhou Q, Qin B T, Ma D, et al. Novel technology for synergetic dust suppression using surfactant-magnetized water in underground[J]. Process Safety and Environmental Protection, 2017, 109: 631-638.
  8. 张丽平,余晓琴. 羧甲基纤维素钠(CMC)在食品工业应用的情况和研究动态[J]. 中国食品添加剂,2006

(1):118-125.

  1. Han W M, Tan J, Peng L Q, et al. Ecotoxicity and micellization behavior of anionic surfactant sodium dodecylbenzene sulfonate (SDBS) and its mixtures with nonionic surfactant fatty alcohol-polyoxyethylene ether (AEO) [J]. Aquatic Toxicology, 2019, 216:1-9.
  2. Wang B, Chen B W, Li R, et al.Study on fracture morphology of water film on the wall of vertical corrugated plate under shear of the air flow [J]. Annals of Nuclear Energy, 2020, 136: 107012.
  3. Wang T, Davidson J F, Wilson D I. Effect of surfactant on flow patterns and draining films created by a static horizontal liquid jet impinging on a vertical surface at low flow rates[J]. Chemical Engineering Science,2013,

88 :79–94.

  1. Choi J K, Kim H, Kwon H, et al. Effect of increased groundwater viscosity on the remedial performance of surfactant-enhanced air sparging[J]. Journal of Contaminant Hydrolology, 2018,210: 42-49.
  2. 于意奇. 大尺度平板水膜流动行为的数值模拟和试验研究[D].上海:上海交通大学,2012.
  3. Guo B Y, Su Y B, Yang D, et al. Predictions of the gas–liquid flow in wet electrostatic precipitators[J].

Applied Mathematical Modelling,2017,44:175–188.

  1. 袁佳福,黄平. 水溶性稠化剂的流变性及成膜性能试验研究[J]. 润滑与密封. 2019,3:37-40. [34]Nusselt N. Die Oberflachenkondensation des Wasserdampfes[J].Zeit.Ver.D.Ing, 1916,60:541-569.

[35]Xu C Y, Chang J C, Meng Z, et al. Wetting properties and performance test of modified rigid collector in wet electrostatic precipitators[J]. Journal of the Air & Waste Management Association. 2016, 66(10):1019-1030.

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